Все о транспорте
 

Определение допустимой длины пролета на второстепенных путях станции

Материалы » Расчет контактной сети станции » Определение допустимой длины пролета на второстепенных путях станции

Страница 1

Подвеска боковых путей путей станции:

полукомпенсированная ПБСМ-70+МФ-85

Для вычисления допустимой длины пролета на прямых участках пути воспользуемся формулой:

;

К - номинальное натяжение контактного провода МФ-85 равное 850 даН;

Рк- статическая составляющая ветровой нагрузки на контактный провод:

Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,25;

d = H =10,8 мм – высота контактного провода;

qр - расчетный скоростной напор ветра:

qн - нормативный скоростной напор ветра, равная для II ветрового района 342 Па;

kv - коэффициент учитывающий влияние местности, равный 1,26, т.к. z0 = 0,05;

Впр. – сомножитель для прямых участков путей, который определяется по выражению:

;

bк.доп -допустимое отклонение контактного провода под действием ветровой нагрузки, равное 0,5 м для прямых участков пути;

− отклонение опоры под действием ветра на уровне расположения контактного провода, которое определяется в зависимости от расчетной скорости ветра. Нормативная величина скорости ветра для II ветрового района Vн =23, 6 м/c; Расчетная величина скорости ветра

При Vр=29,73 м/с =0,015;

а - зигзаг контактного провода, равный 0,3 м;

По алгоритму:

1) Примем К1 =1, Рс=0;

2) Определим lдоп:

3)Для этого lдоп=63,2 м определим значение к1;

к1= к3·к4·к5 + 2·h·d·x,

к3 = 0,663, h = 0,629, т.к. lдоп =63,2 м;

к4 = 1,357, d = 0,13, т.к. Vр = 29,73 м/с;

к5 = 0,991, x = 1,335 т.к. gк = 0,740 даН/м;

к1= 0,663·1,357·0,991 + 2·0,629·0,13·1,335 = 1,10

4) Полученное значение к1 подставим в выражение lдоп:

Для значения l'доп=61,38 определяем к*1:

к3 = 0,657, h = 0,638, т.к. lдоп =61,38 м;

Остальные коэффициенты остаются прежними.

к*1= 0,657·1,357·1,077 + 2·0,638·0,13·1,534 = 1,12

6) Определим горизонтальную составляющую натяжения струны:

,

Тп– приведенное натяжение с учетом изоляторов;

Pт– статическая составляющая ветровой нагрузки действующая на НТ:

Сх - аэродинамический коэффициент, равный 1,25;

d = 11 мм – диаметр НТ марки ПБСМ-70;

kv - коэффициент, учитывающий влияние местности, равный 1,26;

К - номинальное натяжение контактного провода МФ-85, равное 850 даН;

l0 - длина струны в середине пролета при беспровесном положении КП:

l0 = hк - F0

hк - конструктивная высота подвески, равная 1,8 м;

Стрела провеса НТ в режиме беспровесного положения КП:

;

Страницы: 1 2

 
 

Оценка износостойкости сцепления
Степень нагружения и износостойкость накладок сцепления принято оценивать двумя основными параметрами: · удельным давлением на фрикционные поверхности; · удельной работой буксования сцепления. Расчет удельного давления на фрикционные поверхности: p0 = ≤ [p0 ], Н/м2, где рпр – сила нормального сжатия дисков, Н; F – площадь рабочей поверхности одной фрикционной накладки, F = = 0,785 Ч (0,2042 + 0,1462) = 0,049 м2; [р0]=0,25 МПа - д ...

Определение ровности дорожного покрытия с помощью 3-метровой рейки
Таблица 3 Результаты измерений 3-метровой рейкой №п/п Результаты измерений Уклон,‰ 1 2 3 4 5 1 2 2 6 14 3 46 2 12 0 4 20 4 48 3 7 2 4 2 7 30 4 15 14 2 1 3 28 5 1 1 0 4 5 43 6 4 2 2 3 3 33 7 1 1 5 4 1 43 8 5 2 6 3 1 32 9 2 4 ...

Определение натяжения несущего троса в режиме дополнительных нагрузок
Режим гололеда с ветром Для определения натяжения несущего троса в режиме гололеда с ветром решим уравнение состояния. ; А1 = 30,612; = 20,95 qг – результирующая нагрузка действующая на несущий трос в режиме гололеда с ветром, 4,07 даН/м; lэкв – эквивалентная длина пролета, равная 52,212 м; tг − температура образования гололеда, равная -5 0С. Решая уравнение: получим: Tг=1623 даН При ветре максимальной интенсивности Для опр ...