Все о транспорте
 

Расчет процесса расширения

Степень предварительного расширения

гдеbz = 1,031 - коэффициент молекулярного изменения в точке z;

l = 1,4 – степень повышения давления в процессе сгорания;

Тz = 2045К - максимальная температура сгорания; Подробности доставка еды в офисы здесь.

Тс = 1094К – температура в конце процесса сжатия.

Степень последующего расширения

гдеe = 16 – степень сжатия;

r = 1,38 - степень предварительного расширения.

Показатель политропы расширения n2 и температуру в конце процесса расширения Тb рассчитываем с помощью итераций.

В начале примем:

Тb = 1000К.

Показатель политропы расширения n2 = n21

гдеТz = 2045К - максимальная температура сгорания;

bz = 1,031 - коэффициент молекулярного изменения в точке z;

Qн = 42530 кДж/кг – низшая теплотворная способность дизельного топлива;

Мз = 0,942 – количество свежего заряда;

gг = 0,02 – коэффициент остаточных газов;

zz = 0,76, zb = 0,9 - коэффициенты полезного тепловыделения;

b = 1,036 - действительный коэффициент молекулярного изменения.

Температура в конце процесса расширения

гдеТz = 2045К - максимальная температура сгорания;

d = 11,63 – степень последующего расширения;

n21 = 1,266 - показатель политропы расширения.

Показатель политропы расширения n2 = n22

Температура в конце процесса расширения

Показатель политропы расширения n2 = n23

Температура в конце процесса расширения

Примем температуру в конце процесса расширения Тb = Тb3 = 1078К, показатель политропы расширения n2 = n23 = 1,261.

Давление в конце процесса расширения

гдеd = 11,63 – степень последующего расширения;

n2 = 1,261 - показатель политропы расширения;

рz = 11,53 МПа – максимальное давление цикла.

Проверка температуры остаточных газов

гдеТb = 1078К - температура в конце процесса расширения;

рb = 5,229 × 105 Па – давление в конце процесса расширения;

рг = 0,2021МПа - давление остаточных газов.

Отличие принятой температуры остаточных газов от полученной

 
 

Функция оптимизации и пространство проектирования
Конструкция лопасти, не считая узла крепления, состоит из лонжерона, расположенного в передней части сечения, и хвостового отсека с поперечными разрезами. Этот отсек необходим для образования подъемной силы, а всю нагрузку воспринимает лонжерон. Таким образом, вес хвостовой части известен и оптимальному проектированию подлежит лонжерон. Целевой функцией оптимизации лонжерона является его масса M = L·S· (h1 + h2)·ρ где L – длина лонжерона ...

Расчет параметров поточной организации производства в ВСУ
Рассмотрим основные параметры потоковой организации производства на вагоносборочном участке (ВСУ). Фронт работы ВСУ - количество объектов, которые одновременно ремонтируются в ВСУ: , (3.1) где Nв—годовая программа ремонта вагонов, Nв =3350 ваг.; Ттр— продолжительность ремонта вагонов, Ттр=14 час. m — количество смен, m = 2; Fгод —годовой фонд работы ВСУ при односменной работе в часах; вагонов. Принимаем ФВСУ=12 вагонов. Фронт работы ...

Восстановление деталей газораспределительного механизма
При наличии трещин клапан бракуется. Деформация стержня клапана устраняется статической правкой. Износ стержня устраняется хромированием или железнением. Перед нанесением гальванопокрытия стержень клапана Шлифуется на бесцентрово-шлифовальном станке ЗА 184 на глубину 0.1 м. Используются шлифовальные круги ПП500 х 200 х 305 16А 32-П СТ2 6В и ПП300 х 200 ,. 127 16А 16-П СТ2 6В. Режим: скорость резания 40 м/с; подача 0,12 мм/об. При этом обеспечи ...